|
|
50 |
||||||
|
3-6 |
1716 |
1613 |
99,2 |
35 |
115 |
35 |
|
|
6-5 |
1166 |
1094 |
67,4 |
35 |
115 |
35 |
|
|
5-4 |
733 |
689 |
42,4 |
35 |
115 |
35 |
|
|
4,1 |
249 |
234 |
14,4 |
35 |
115 |
35 |
|
|
2-3 |
1-2 |
2094 |
1968 |
121 |
50 |
140 |
50 |
|
1-4 |
1845 |
1734 |
107 |
35 |
115 |
35 |
|
|
4-5 |
1361 |
1279 |
79 |
35 |
115 |
35 |
|
|
5-6 |
928 |
872 |
54 |
35 |
115 |
35 |
|
|
6-3 |
378 |
355 |
22 |
35 |
115 |
35 |
Таблица 11
Потери напряжения при найденном сечении определяются по формуле /9/:
(9.6)
где ΔUтб- табличное значение удельной величины потери напряжения, %/кВт*км /9/;
Ма –сумма произведений активных нагрузок на длины участков линий, кВт*м.
Расчетная потеря напряжений ΔU сравнивается с допустимой потерей напряжения ΔUдоп.
(9.7)
ΔUдоп=5% - в нормальном режиме работы;
ΔUдоп=10% - в аварийном режиме работы.
Определяются потери напряжения в нормальном режиме работы:
Потеря напряжения на участке 2-1-4-5:
ΔU2-1-4-5=0,654*954,3*220*10-6+0,925*(720,2*320+265,3*300)*10-6=
=0,42%<5%
Потеря напряжения на участке 2-3-6-5:
ΔU2-3-6-5=0,654*1014*320*10-6+0,925*(658,2*230+147,75*310)*10-6=
=0,4%<5%
Определяются потери напряжения в аварийном режиме работы:
Обрыв участка 1-2
ΔU2-3-6-5-4-1=0,654*1968*320*10-6+0,925*(1613*230+1094*310+689*300
+234*320)*10-6=1,33%<10%
Обрыв участка 2-3
ΔU2-1-4-5-6-3=0,654*1968*220*10-6+0,925*(1734*320+1279*300+
+872*310+355*230)*10-6=1,48%<10%
Выбранные сечения кабельной сети удовлетворяют условиям проверки по нагреву длительно допустимым током и по потери напряжения.
Расчет двухлучевой схемы распределительной сети 10 кВ
Рисунок 7 – Двухлучевая схема . Вариант II
Определяются потоки мощности по участкам:
S21=S1+S4+S5=249+484+433=1166 кВА;
S14=S4+S5=484+433 кВА;
S45=S5=433 кВА;
S23=S6+S3=378+550 кВА;
S36=S6=550 кВА.
Расчет и выбор сечений кабельной сети производится аналогично, как и для варианта I. Расчет в аварийном режиме производится при обрыве из цепи двухцепной линии. Результаты расчетов снесены в таблицу 12.
Таблица 12
№ участка
Smi,кВА
Ipi, А
Fi, мм2
Fст.i, мм2
Iдоп, А
Iавi,А
2-1
1166
33,7
21
35
115
67,4
1-4
917
26,5
17
35
115
53
4-5
433
12,5
7,8
35
115
25
2-3
928
26,8
17
35
115
53,6
3-6
550
16
10
35
115
32
Проверка выбранных сечений кабеля по допустимой потери напряжения ΔUдоп, производится в нормальном и в аварийном режимах. Проверка по потере напряжения в аварийном режиме производится при выходе из работы одного из двух кабелей в начале ветви (участок 2-1 или 2-3). Результаты расчетов сведены в таблицу 13.
Таблица 13
№ участка
Pi, кВт
li, м
ΔUтб, % км*мВт
ΔUр, %
ΔUдоп, %
ΔUрав, %
ΔUдопав, %
2-1
1096
220
0,925
0,59
5
1,2
10
1-4
862
320
0,925
4-5
407
300
0,925
2-3
872
320
0,925
0,4
5
0,8
10
3-6
517
230
0,925
Выбранные сечения кабельной сети удовлетворяют условиям проверки по нагреву длительно допустимым током и по потери напряжения.
10 Расчет токов короткого замыкания
Для проверки кабеля на термическую устойчивость производится расчет токов короткого замыкания.
I вариант
Составляется схема замещения кольцевой сети (рисунок 8).
Рисунок 8
Сопротивление системы -0,63 Ом; Iпо = 9,2 кА; iуд = 19 кА.
Рассчитываем индуктивные и активные сопротивления линий:
(10.1)
(10.2)
где Х0 – погонное индуктивное сопротивление, Ом/км;
ro – погонное активное сопротивление, Ом/км;
l – длина участка линии, км.
Для кабеля сечением 95 мм2: X0=0,083 Ом/км, rо=0,326 Ом/км;
для кабеля сечением 50 мм2: X0=0,09 Ом/км, rо=0,62 Ом/км;
для кабеля сечением 35 мм2: X0=0,095 Ом/км, rо=0,89 Ом/км.
Хл1=0,09*0,22=0,02Ом
rл1=0,62*0,22=0,136 Ом
Хл2=0,095*0,32=0,03Ом
rл2=0,89*0,32=0,285 Ом
Хл3=0,095*0,3=0,025Ом
rл3=0,89*0,3=0,267 Ом
Хл4=0,095*0,31=0,029Ом
rл4=0,89*0,31=0,276 Ом
Хл5=0,09*0,32=0,03Ом
rл5=0,62*0,32=0,198 Ом
Хл6=0,095*0,23=0,02Ом
rл6=0,89*0,23=0,21 Ом
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24
При использовании материалов активная ссылка на источник обязательна.